美国对混凝土钢筋发起第四次反倾销日落复审调查

据中国贸易救济信息网，11月1日，美国商务部发布公告，对进口自对进口自中国、白俄罗斯、印度尼西亚、拉脱维亚、摩尔多瓦、波兰和乌克兰的混凝土钢筋（Steel Concrete Reinforcing Bars）发起第四次反倾销日落复审调查。与此同时，美国国际贸易委员会（ITC）对上述国家涉案产品发起第四次反倾销日落复审产业损害调查，审查若取消反倾销措施，在合理可预见期间内，涉案产品进口对美国国内产业构成的实质性损害是否将继续或再度发生。利益相关方应于本公告发布之日起10日内向美国商务部进行应诉登记。利益相关方应于2023年12月1日前向美国国际贸易委员会提交回复意见，并最晚于2024年1月11日就该案回复意见的充分性向美国国际贸易委员会提交评述意见。

2000年7月25日，美国商务部发布公告，对进口自中国、奥地利、白俄罗斯、印度尼西亚、日本、拉脱维亚、摩尔多瓦、波兰、韩国、俄罗斯、乌克兰和委内瑞拉的混凝土钢筋启动反倾销调查。2001年9月7日，美国开始正式对中国、白俄罗斯、印度尼西亚、拉脱维亚、摩尔多瓦、波兰、韩国和乌克兰涉案产品征收反倾销税。2018年6月1日，美国商务部发布公告，对进口自中国、白俄罗斯、印尼、拉脱维亚、摩尔多瓦、波兰和乌克兰的混凝土钢筋启动第三次反倾销日落复审调查。2018年10月5日，美国商务部发布公告，对进口自中国、白俄罗斯、印度尼西亚、拉脱维亚、摩尔多瓦、波兰和乌克兰的混凝土钢筋作出第三次反倾销快速日落复审终裁。

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目前美国对我们黄原胶的反倾销税为：154.07%

针对反倾销的情况，可通过第三国转口的方式来解决

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2018年9月26日，美国商务部发布公告称，对进口自中国的黄原胶（Xanthan Gum）作出第一次反倾销日落复审终裁：若取消涉案产品的反倾销税，涉案产品的倾销将以154.07%的倾销幅度继续或再度发生。涉案产品的美国协调关税税号为3913.90.20.15。

2012年7月2日，美国商务部发布公告，对进口自中国和奥地利的黄原胶启动反倾销立案调查。2013年1月10日，美国商务部对进口自中国和奥地利的黄原胶作出反倾销初裁。2013年6月4日，美国商务部对进口自中国和奥地利的黄原胶作出反倾销终裁。2013年7月19日，美国开始正式对华黄原胶征收反倾销税，与此同时终止对奥地利黄原胶反倾销调查，不征收反倾销税。2018年6月1日，美国对华黄原胶启动第一次反倾销日落复审立案调查。

10sg813钢筋混凝土灌注桩 关于钢筋混凝土灌注桩监控的要点分析

1 前言

近年来，现浇混凝土楼板裂缝问题已成为目前混凝土的一个主要缺陷，也是居民住宅质量投拆热点。虽然这些裂缝一般被认为对使用无多大危害，但在实际施工中仍有必要对其进行有效控制。特别是要避免有害裂缝的产生。下面从施工操作方面来剖析裂缝的成因，探讨施工中具体的防治措施。

2 现浇楼板裂缝产生的种类和原因

2.1荷载引起的裂缝

对建筑物楼板耐久性产生影响的裂缝是由荷载引起的。这些荷载主要是两部分，楼板自重及使用期间的荷载。以钢筋混凝土受弯构件为例。在裂缝出现前钢筋和砼变形相同，可以假定受拉区各混凝土纤维中拉应力和钢筋中的拉应力沿构件轴线方向都是均匀分布的，由于各个垂直截面中砼的最薄弱截面，首先出现第一条裂缝，裂缝截面上的砼将不再承担拉应力。这类裂缝是由于结构本身自重，以及过度外部荷载而造成的，故称为结构性裂缝。结构性裂缝的出现和扩展与外部荷载的作用及结构内力的形成几乎是在同一时间发生形成的。

预防这类裂缝的出现，在设计时应做到，计算力学模型要合理，单、双向板界定要准确，结构计算荷载与实际承受荷载相符合，不要少算或漏算，还要适当考虑施工时堆积的荷载。

2.2温度变化引起的裂缝

混凝土硬化期间水泥将放出大量的水化热，内部温度不断上升，在混凝土表面引起张拉应力。后期在降温过程中，由于受到框架梁、柱及墙体的约束又会在混凝土内部出现拉应力。气温的降低也会在混凝土的表面引起较大的拉应力，屋面板由于直接与室外接触(尽管也做了保温层)，其产生裂缝的概率要大于楼面板。当由温度产生的拉应力超出混凝土抗裂能力时，即会出现裂缝。因此掌握温度应力变化规律对于进行合理的结构设计和施工是十分重要的

2.3混凝土收缩引起的裂缝

在实际工程中，混凝土因收缩所引起的裂缝是最常见的。混凝土塑性收缩和缩水收缩是发生变形的主要原因。众所周知混凝士在硬化过程中，由于水分蒸发体积逐渐缩小，将产生收缩，但板的四周受到梁、柱及墙体等支座的约束，不能自由伸展。而当混凝土的收缩所引起的约束应力超过一定程度时，就会引起现浇板的开裂，开裂的部位往往产生在应力相对集中的地方，所以板的收缩裂缝绝大多数产生楼板的拐角处，其走向与板的对角线相垂直。

混凝土的收缩变形其特点是早期收缩快，半年内可完成第一年收缩量80％一90％，一年后仍发展但己不明显。影响因素主要有混凝土强度级、水泥品种、水灰比、塌落度、养护条件(保温、保湿)等。

2.4预埋安装线管引起的裂缝

现在施工的房屋因美观的要求，强电电管、电话、有线电视、网络管道等都要求暗装。预埋线管的集散处混凝土截面受到较多削弱，从而引起应力集中，容易导致裂缝的发生。当预埋的管径较小，且房间的开间不大，线管的敷设走向又不垂直于砼的受拉方向时，一般不会发生楼面裂缝。反之，当预埋线管直径较大，房屋的开间较大，且线管的敷设走向又垂直于砼板的受拉方向时，就容易发生楼面裂缝。因此对于线管较多或较粗的集散处。可在垂直于线管的方向增设短钢筋网加强，预防裂缝的发生。

2.5施工质量引起的裂缝。

在混凝土楼板的钢筋扎制，混凝土的浇筑、振捣、起模、堆放等过程中，若施工工艺不合理也会引起楼板的裂缝产生。

2.5.1混凝土保护层过厚，己绑扎的上层钢筋被踩下，使支座处的钢筋保护层加厚，导致构件的有效高度减小，形成为受力钢筋垂直方向的裂缝。

2.5.2施工中不规范的浇捣过程，对裂缝的产生也有直接的影响。振捣时问过短或振捣不到位，混凝土无法达到密实状态，而振捣时间过长石子下沉，上表面水泥砂浆偏多收缩变形也就较大。因上、下层收缩不均匀也容易产生裂缝。1.5.3混凝土浇捣完成后，没有及时进行养护。也会造成混凝土裂缝的产生。在混凝土初凝时需开始养护，养护的方法要合理。应采用麻袋覆盖浇水养护以保证混凝土表面能够充分的湿润，养护时间一般应在7天以上。养护不好则对混凝土整体质量影响较大，将直接影响到混凝土的抗裂能力。特别在冬、夏雨季更要注意混凝土的室内外温差、湿度的控制。

2.5.4用泵送混凝土施工时，为保证混凝土的流动性增大了水灰比，导致混凝土硬化时收缩量增加，使得混凝土表体上出现不规则的裂缝。

2.5.5施工时拆模过早混凝土强度不足，使得构件在自重或施工荷载作用下产生裂缝。

3 裂缝的防治措施

3.1 设计中应采取的主要技术措施

1)住宅建筑平面宜规则，避免平面形状突变，当有凹凸时，在凹凸周边楼板配筋宜适当加强或设置梁，使之形成较规范的平面。

2)现浇板结构设计时，除考虑强度要求外，还应进行挠度及裂缝验算，考虑施工不均匀性及混凝土本身的收缩因素，适当留些安全储备，即能抵抗意外的附加应力(如板的抗弯、抗剪能力)。

3)现浇板设计厚度宜加大，厨房、阳台、卫生间不得少于90mm，房间跨度大于3 m，不得少于110 mm。

4)框架结构形式的建筑物长度大于40 m时，宜在楼面中设置后浇带，并合理设置伸缩缝防止在薄弱部位产生裂缝，考虑对建筑物在应力集中部位产生拉应力使楼板面产生的裂缝加以防治。

3.2材料方面控制

（1）严格控制混凝土中水泥和用水量

混凝土中所使用的水泥必须要安定性检验合格方可投入使用，也就是不使用小厂水泥， 宜选用合格的、水化热、收缩性小、耐久性好的矿渣水泥、低热水泥等。控制好水泥细度和水泥用量的指标。根据统计资料、有关专家的意见进一步分析和试验，现浇板非泵送混凝土的最大用水量宜控制在170kg／m3 以内，不得超过180kg／m3 。

（2）提高骨料(砂、石)质量，增加粗骨料数量提高骨料质量，增加粗骨料数量，适当降低砂率有利于减小混凝土的收缩。通过工程实践和试验分析认为，合理选用粗骨料的粒径和颗粒级配，可以降低粗骨料的空隙率。砂率宜控制在40％ 以内，禁止使用细砂，对于现浇钢筋混凝土楼板，粗骨料的用量不少于1100 kg／m3 。

（3）严格、科学合理地控制水灰比，适当降低混凝土的坍落度，对减小混凝土收缩和相对沉缩，控制混凝土裂缝是有利的，且是完全可行的。一般现场拌制混凝土水灰比宜在0.5左右，坍落度在3O～50 mm。中砂含泥量≤2％ ，碎石含泥量≤1％， 目前现场调查发现使用的砂、石料含泥量均超过了此标准。

3.3 加强施工管理

1)施工时必须采用有效措施保证现浇板厚度和钢筋位置正确，浇筑混凝土时，应设置马道，不踩负弯矩筋。

2)严格控制混凝土坍落度，混凝土到施工现场后严禁添加水及其他外加剂。

3)加强楼板湿度养护，现浇板浇筑后，应采取覆盖浇水养护不少于7 d，并且应留技术间歇大于36 h，期间现浇板面不得堆放重物。

4)保证模板具有足够的刚度和支撑的可靠性，特别对底层模板支撑点地基要垫5 cm厚木板或夯实。

5)预埋管线敷设应有可靠合理的固定措施，尽量顺着受力钢筋的方向布置，避免在同一位置布置多条管线。

6)混凝土浇筑时，振捣要均匀，不得漏振或过振。对泵送混凝土在浇筑后1 h-1.5 h最好复振，防止早期塑性沉降裂缝的产生，并注意观察。尽量采取两次抹压，第二次抹压在终凝前进行。

4 结束语

现浇钢筋混凝土楼板裂缝产生的原因是多方面的，必须采取系统的治理方法，从设计、材料和现场施工管理等方面做到严格控制和规范施工，就一定能把现浇板的宏观裂缝宽度控制在规范以内。

相信经过以上的介绍，大家对钢筋混凝土楼板裂缝成因和防治措施分析也是有了一定的认识。欢迎登陆中达咨询，查询更多相关信息。

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新标准GB1499.2-2007对钢筋混凝土用热轧带肋钢筋变动了哪些

摘 要在现代建筑中灌注桩的应用较为广泛，而其中钢筋混凝土是重要的施工环节，对其质量严格控制是工作的重点。本文主要对钢筋混凝土灌注桩的监控要点进行了分析。　　关键词钢筋混凝土；灌注桩；监控要点

随着施工技术不断地进步，桩基础越来越多地用于建筑工程：桥梁、结构、房建等各方面，大有取笨重的扩大基础而代之之势。由于它是利用桩体与土基之间摩擦力来承担上部荷载，具有占据空间小、能避免大面积土方开挖、受天气条件影响小科冬季施工、能减少施工对周边环境的影响、施工作业面小、工期短等优点，实践已经证明它的这些优点尤其明显。

灌注桩属于隐蔽性工程，但由于影响灌注桩施工质量的因素很多，对其施工过程的每一环节都必须严格要求，对各种影响其质量的因素都要详加考虑。

一、施工前的工作重点

施工前要因地制宜、因时制宜、因人制宜确定施工方案，做好施工组织工作。要做好这项工作就必须吃透设计文件，做好图纸会审工作，把所有对设计的疑问都予以解决。施工中的难点、可能出现的问题、按本公司施工能力对成桩质量的保证程度等都做到了解于心，成竹在胸。做好施T现场周边环境的调查，比如钻机的响声、湿式钻孔泥浆处理，是不是对环境早晨不良影响等。这些问题解决首先是进行施工放线。为了保证施工质量，保证桩基可辖陛，桩位必须准确。放线时要纵横轴控制，按照轴线形成控制网，把施工控制点引出现场设置在安全不宜损毁的位置。每个桩位都应进行复测，这一点对单桩基础尤为重要，确认桩位无误方可进入钻机对点。对点时要按照施工组织设计规定的顺序，若采用多台钻机同时施工则更应注意这一点，尽可能地组成分段流水施工，使钻孔、成桩互不影响。

二、施工钻孔的监控

1．施工前准备工作：①审批施工组织设计；②平整场地，根据现场地形清除杂物，换除软土，整平夯实为钻孔机械提供工作平台；③合理布置挖泥浆池、沉淀池、储水池、储备合格粘土；④测量放线：定出桩基中心点的位置。⑤钻机轨道铺设完成后，钻机组拼就位，并使其底座平稳、水平，钻架竖直，且保持钻机顶部的滑轮槽、钻头、桩位中心在一铅垂线上，以保证钻孔垂直度。孔口处钻杆中心与桩位中心水平偏差不大于5cm。

2．护筒埋设：护筒采用8mm厚钢板制作，护筒内径应大于桩径20cm，基底应为黏土层或亚粘土层，若不是黏土层应进行换填夯实并整平。护筒顶端高出地面20cm，护筒外侧回填优质粘土，分层夯实，同时在护筒顶部开设1个溢浆口。护筒连接处要求筒内无突出物，应耐拉、压，不漏水。护筒埋好后测量测设护筒标高。

3．泥浆护壁：冲击成孔采用自冲成浆护壁，可以不用提前制备泥浆，如提前贮备泥浆，要求泥浆比重大于1.3，粘度大于22。

4．钻孔：在一切准备就绪后，尤其制浆合格后，开始采用冲击钻机钻孔。钻头直径应比桩径小2厘米为宜。开孔位置严格按照测设位置进行冲击，开钻时应先慢速冲击，当导向部位和钻头完全进入地层后正常速度冲击成孔。钻具联结要牢固，铅直，冲孔过程中，勤检孔、勤抽碴、勤检查机具；如发现孔偏、孔斜，用片石回填至偏、斜上方0.3～0.5m处重新冲砸造孔。经常测试泥浆指标变化情况，并注意调整钻孔内泥浆浓度。经常注意观察钻孔内附近地面有无开裂；护筒、桩架是否倾斜。严格遵守钻孔技术操作规程，做好钻孔记录。记录中要反映钻进深度、泥浆变化及地质情况。交接班时应交待钻进情况及下一班的注意事项。钻至设计深度时，要由施工单位有关人员与监理工程师在现场共同判断并准确测定孔深，以此作为终孔的依据。 钻孔在排渣、提升钻头或因故停钻时，应始终保持孔内具有规定的水头高度、泥浆具有要求的密度和黏度。

5．清孔：钻孔深度达到设计要求，且成孔质量符合相关规范要求后，立即进行清孔。清孔时，孔内水位保持在地下水位以上1.5～2米，以防止钻孔的任何塌陷，钻孔底沉淀物不大于50mm，换浆清孔后的泥浆指标应符合下列规定：相对密度：1.03～1.10；黏度：17～20Pa?s；含砂率98%。清孔后用测绳测出的沉淀物厚度不大于5cm。不得用加深孔底的方法来代替清孔。清孔达到要求，由监理工程师再次验收孔深，泥浆和沉渣厚度。经监理工程师签证，同意隐蔽，再进行下道工序。

三、钢筋笼的错位变形问题

1．原因钢筋笼在制作、堆放、运输、起吊、入孔等过程中的技术交底有问题，工人操作不当。

2．预防措施①制作过程中的措施尺量检查，控制钢筋笼制作时的尺寸偏差，并符合规范规定。钢筋笼主筋间距允许偏差±lOmm，钢筋笼箍筋间距允许偏差120mm；钢筋笼直径允许偏差!lOmm，钢筋笼长度允许偏差!lOOmm。②堆放过程中的措施加工成型的钢筋笼应分别堆放，编号标识，下面平垫方木，并在钢筋笼两侧加木楔，以防钢筋笼滚落及变形。③运输过程中的措施用平板车运输钢筋笼，并把钢筋笼固定牢固。吊车垂直运输，吊点设3个，在吊装过程中轻吊轻放。④吊放、安装过程中的措施在钢筋笼吊放过程中，应逐节验收钢筋笼的连接焊缝质量，对质量不符合规范要求的焊缝、焊口则要进行补焊。钢筋笼吊入钻孔前应先绑好砂浆垫块(或塑料卡)：吊放钢筋笼时，要)对准孔位，吊直扶稳，缓慢下沉，避免碰撞孔壁。与此同时，要注意钢筋笼能否顺利下放，沉放时不能碰撞孔壁；当吊放受阻时，不能加压强行下放，以免造成坍孔、钢筋笼变形等现象，应停止吊放并寻找原因，如因成孔偏斜而造成坍孔、钢筋笼变形等现象，则要进行复钻纠偏，并在重新验收成孔质量后再吊放钢筋笼。钢筋笼接长时要尽可能缩短焊接时间。钢筋笼放到设计位置时，应立即固定。浇注混凝土时，应采取固定措施，避免其移位变形。

四、桩基混凝土的监控

1．水下混凝土的配合比视施工条件根据试验确定，并有足够的和易性和流动性。

2．混凝土拌制：混凝土拌和站集中拌和。混凝土到现场要做好坍落度测定，一般采用18—22cm的塌落度，混凝土拌合采用重量比，严格按配合比进行配料，搅拌时间控制在60—90秒。

3．安放灌注导管：应垂直轻放，避免导管撞击钢筋笼。每根导管安放密封圈须可靠，避免漏浆造成断桩。导管下口离孔底0.3—0.5m，混凝土灌注前再次测定孔底沉渣厚度，若超出规范要求，应重新清孔。

4．混凝土灌注：灌注前，应做好导管的试拼、试压、泌水f生工作，并对导管逐节编号方便拔取拆卸。孔口准备工作就绪后，即可开始灌注，初灌注时，在漏斗底口设置橡皮球隔水设施，采用砍球法灌注首批混凝土，孔口大量出泥浆，说明初灌成功，然后可按工序进行连续灌注作业。首批混凝土人孔后，导管埋入混凝土的深度不得小于lm并不宜大于3m。

5．截桩、接桩问题

1）原因桩顶混凝土浇注过多，超过设计标高，需截桩。实际浇注混凝土量，小于计算体积，桩顶标高未达到设计要求，需接桩。

2）预防措施实际浇注混凝土量，严禁小于计算体积。混凝土浇到接近桩顶时，应随时测量顶部标高，以免过多或过少，造成截桩或接桩。

3）处理办法当成桩后桩项标高超过设计标高，需凿去桩头混凝土浮浆及松散层，并凿出钢筋，整理、冲洗干净，使处理后的桩顶标高符合设计标高。如成桩后桩顶标高不足，常采用开挖接桩法处理，即挖出桩头，凿去混凝土浮浆及松散层，并凿出钢筋，整理与冲洗干净后用钢筋接长，再浇混凝土至设计标高。浇注混凝土后的桩顶标高及浮浆的处理必须符合设计要求和施工规范的规定。

五、结束语

钢筋混凝土灌注桩施工要严格按照施工方案及参照正确的施工工艺完成，认真做好每一道工序的紧密衔接，只有把好质量关才能确保今后的安全使用。

参考文献：

[1]任树强．浅谈钻孔灌注桩施工工艺[J]．山西建筑，2009，35(9)：110—111．

GB 1499.2－2007标准的修订情况

执行日期2008-03-01实施自本部分实施之日起GB1499-1998《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》作废。

强制性标准本标准为条文性强制性标准，其中6.4.1长度，7.3.5 A或Agt，7.4.2反弯试验，7.5 疲劳性能，表3中a,b，附录C为非强制条款，其余均为强制条款。

指导思想本次标准的修订确立了积极采用国际国外先进标准，充分反映400Mpa、500Mpa国内生产现状及使用要求，促进技术进步与科研成果的转化，促进钢筋的产业与产品结构调整与升级换代，提高建筑物的安全度，保证抗震的要求，为实现国家“十一五”城镇化发展目标做好技术储备的指导思想。

技术路线采用微合金强化与工艺强化并举的技术路线。从未来发展越来越受到资源与成本制约角度考虑，工艺强化可能成为主导强化方式，通过工艺参数控制使其金相组织发生变化、晶粒尺寸变细得到预期的性能。

修订主要技术内容1.积极采用国际国外先进标准，优化标准体系光圆部分：GB13013-1998《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》和GB/T701-1997《低碳钢热轧圆盘条》中的建筑用盘条。热轧部分：GB1499-1998《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》余热处理部分：GB13014-1998《钢筋混凝土用余热处理

光圆部分：GB1499.1－XXXX《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》热轧部分：GB1499.2－2007 《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》钢筋焊结网：GB1499.3-2002《钢筋混凝土用钢筋焊接网》余热处理部分：GB13014-1998《钢筋混凝土用余热处理钢筋》

修订主要技术内容：

1.积极采用国际国外先进标准，优化标准体系光圆部分：GB13013-1998《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》和GB/T701-1997《低碳钢热轧圆盘条》中的建筑用盘条。热轧部分：GB1499-1998《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》余热处理部分：GB13014-1998《钢筋混凝土用余热处理钢筋》光圆部分：GB1499.1－XXXX《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》热轧部分：GB1499.2－2007 《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》钢筋焊结网：GB1499.3-2002《钢筋混凝土用钢筋焊接网》余热处理部分：GB13014-1998《钢筋混凝土用余热处理钢筋》

2.1普通热轧钢筋hot rolled bars

2.2细晶粒热轧钢筋hot rolled bars of fine grains

2.3 特征值characteristic value在无限多次的检验中，与某一规定概率所对应的分位值。

3 优化钢筋的尺寸、外形、重量，便于生产与使用

3.1 内径偏差

钢筋的内径偏差－－钢筋是以重量偏差交货,内径偏差不作为交货条件.

3.2 钢筋的长度偏差

定尺长度交货的钢筋长度偏差：在需方无特殊要求时，允许有正负偏差?5mm；当需方要求最小长度时，不允许有负偏差＋50mm；当需方要求最大长度时，不允许有正偏差－50mm；允许偏差值的范围仍保持原标准水平。

3.3 钢筋重量及允许偏差

钢筋可按理论重量交货，也可按实际重量交货。按理论重量交货时，理论重量为钢筋长度乘以标准中表2中钢筋的每米理论重量。

3 .4 纵肋带肋钢筋表面形状除带纵肋外，增加了“也可不带纵肋”的内容钢筋是否带纵肋对钢筋的性能及钢筋的粘结锚固性能没有明显的影响，生产厂也可供应不带纵肋的钢筋。由于不带纵肋，为保证钢筋的横截面积，其内径尺寸应作适当调整，才能保证钢筋的重量允许偏差仍在标准规定的范围内。钢筋横肋形状、高度、间距、间隙等仍应满足标准的规定，以满足相对肋面积的要求。由于钢筋可不带纵肋,故将GB1499表3中纵肋高一列改为只规定纵肋高的上限,以满足不同的使用要求。

3.5 横肋横肋高度：将表3中的横肋高度允许偏差做了一些调整。

横肋间距：将6.3.1.2 中的“横肋间距”改为“横肋公称间距”。

3.6 重量及允许偏差原标准：钢筋重量偏差的测量，按原标准规定试样数量不少于10支，试样总长度不小于60m……试样数量不少于5支，每支试样长度不小于500mm……

3.7 增加了相对肋面积的计算公式为了轧辊孔型设计和横肋尺寸检验的方便，对横肋为月牙形的钢筋，列入了近似计算公式（见附录C2）。ldhhfdfir鬃?∑ππ6)4()(4/1横肋在与钢筋轴线垂直平面上的投影面积与钢筋公称周长和横肋间距的乘积之比。　

4 化学成分修订主要技术内容取消了附录B

5 .充分考虑抗震钢筋要求，提高建筑物的安全性

在此次标准修订中，提高了各钢筋级别延伸率以及最大力下的总伸长率Agt指标要求，钢筋的延性总体比原标准规定有所改善和提高，钢筋的使用适应范围更广, 可适用于有高延性要求的配筋结构。根据供需双方协议，伸长率类型可从A或Agt中选定。如伸长率类型未经协议确定，则伸长率采A,仲裁检验时采Agt。

为避免钢筋的牌号过多，对于有较高要求的抗震结构适用牌号在能够满足GB1499－2007中表6（标准P7）与以下要求,在规定的钢筋牌号后加E。钢筋实测抗拉强度与实测屈服强度之比R癿/ R癳L不小于1.25。钢筋实测屈服强度与表6规定的屈服强度特征值之比R癳L/ ReL不大于1.30。钢筋的最大力总伸长率Agt不小于9%。牌号后加E的钢筋可满足各类结构（包括一、二级抗震结构）的设计和使用要求。

6.调整钢筋力学性能与工艺试验, 更好反映钢筋质量水平修订主要技术内容

6.1力学性能与工艺性能

原标准中：牌号HRB335、HRB400钢筋抗拉强度特性值(Rm)为490 MPa,570 MPa,相当于1.46ReL；牌号为HRB500钢筋,其值相当于1.25ReL

本次修订：对牌号HRB335、HRB400、钢筋的抗拉强度特性值进行了修订,分别调整为455MPa和540MPa,其值相当于1.35ReL。通过调整能更好地满足不同的使用要求。

6.2反弯试验方法

本标准为原标准按英标规定的反弯试验方法“先正向弯曲45海?笤俜聪蛲淝?3骸薄?br/>本标准为与国际标准取得一致，将反弯试验方法修改为“先正向弯曲90海?笤俜聪蛲淝?0骸保?胺赐涫匝槭保蛲淝?笫匝?υ?00℃温度下保温不少于30min，经自然冷却后再反向弯曲”。

6.3疲劳性能

影响钢筋疲劳性能的主要因素是应力幅，在现行《混凝土结构设计规范》GB 50010中对钢筋提出了疲劳应力幅限值的要求。

在新标准中参照国际标准在钢筋的产品检验中，增加了疲劳性能检验，该检验为型式检验项目，新钢筋品种开发时应重点考虑。

7增加钢筋的焊接性能要求，保证钢筋应用性能修订主要技术内容本次修订增加了焊接性能要求钢筋的焊接工艺及接头的质量检验与验收应符合相关行业标准的规定。普通热轧钢筋在生产工艺、设备有重大变化及新产品生产时进行型式检验。细晶粒热轧钢筋的焊接工艺应经试验确定。

8 增加钢筋的特征值的检验，满足钢筋的保证率的要求修订主要技术内容本次修订增加了特征值检验，并提出了特征值检验规则。按检验规则进行检验，供方可在总体上向需方保证获得的强度特性值具有95％的合格保证率。特性值检验是较为严格的性能检验，必须具有一定的试验数量，才能对试验结果进行数理统计分析，最终确定其产品是否合格。本标准规定，特性值检验适用于a) 供方检验（如：生产企业为控制生产工艺，稳定钢筋质量的过程检验)；b)需方提出要求（如：对交货检验的结果或钢筋质量有异议时的协议检验）；C)第三方检验（如认证检验、质量监督检验部门的抽检等）。

9 修改钢筋牌号标志

原标准(P7)钢筋牌号以阿拉伯数字表示,HRB335,HRB400,HRB500对应的阿拉伯数字分别为2 、3 、4.

新标准HRB335 、HRB400、HRB500分别以3、4、5表示;HRBF335、HRBF400、HRBF500分别以C3、C4、C5表示；

10 组批规则修订主要技术内容本次修订对组批规则作了修改。同一牌号、同一炉罐号、同一规格的钢筋，按原标准规定每批为60吨，由于目前每炉钢的吨位很多已达百吨或百吨以上，原规定已不适用。参考国外标准，GB1499.2-2007本条修改为：“……每批重量不大于60t。超过60 t的部分，每增加40t，增加一个拉伸试验试样和一个弯曲试验试样。”

国内外钢筋标准对比分析

1.强度级别国外钢筋标准的强度级别的设置不尽相同，但总体趋势是300Mpa（低）、400Mpa（中）和500Mpa三组。在此基础上有的分可焊与不可焊；有的分为抗震与非抗震，具体对比见右表。

1.强度级别上表各标准中钢筋强度级别的设置反映了各国实际应用情况。欧洲、德国、英国、澳/新与俄罗斯使用的钢筋强度级别大多是500Mpa级，所以大多数标准是从400Mpa级起步。新修订的国际标准是集世界各国标准之大成，标准中设有21个牌号。考虑各国采用生产工艺与连接方式不同：分为非焊接与可焊接；又考虑各国所处的地质条件不同，按抗震要求分为A、B、C、D四种延性级别。

2.生产工艺世界各国钢筋标准中规定的生产工艺大致可分为以下三种（见右表）：热轧不带后部处理；热轧后控制冷却并余热回火；冷加工。

由于钢筋主要应用的是力学性能、工艺性能及焊接性能等性能，只要这些性能满足使用要求，在国外标准中对钢筋的生产工艺都不作具体规定，大多是由供方选择。几年来，由于资源的制约与制造成本的压力，以工艺强化为主的技术研究取得了许多新进展，如以低碳钢进行控制轧制和控制冷却的细晶粒高强度钢在国外已经批量生产。

3.牌号及化学成分

通过以上对各国标准的对比分析可看到，国内外钢筋标准总体可分为两大体系，欧洲、英、德、俄为一种，可称为欧洲体系，我国、美国、日本为一种，可称中、美、日体系。前者强度级别更趋于向高强度发展，生产工艺一般为控制冷却后余热回火，其生产成本较低，由于欧洲的地理位置得天独厚，不处于地震多发区，其钢筋一般无抗震要求。后者从强度级别看是低、中、高兼顾，生产工艺一般为热轧与晶粒钢。由于这几个国家均处于地震多发地区，均在某种程度上有抗震要求，如：ASTMA706、我国标准强屈比均规定为1.25，日本未规定强屈比，但其在修订国际标准时是主张有抗震要求的。澳/新标准可谓是后起之秀，从钢筋级别设置及化学成分、力学性能等主要技术指标的规定均较合理和先进，可以说是综合汲取了以上两大体系的优点，可满足不同层次的使用要求。目前新颁布的国际标准也综合各国标准的优点，并最大限度地满足各种不同使用要求。

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